1.Исходные данные

В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением.

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 C

Освещение – люминесцентное.

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R₀=1,52 m²K/Вт

Покрытие -  = 0,45 м; R₀=1,75 m²K/Вт; D=4,4; =29,7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R₀=0,17 m²K/Вт

1. 
   Аудитория на 200 мест
   
2. 
   Коридор
   
3. 
   Санузел на 4 прибора
   
4. 
   Курительная
   
5. 
   Фотолаборатория
   
6. 
   Моечная при лабораториях
   
7. 
   Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200
   
8. 
   Книгохранилище
   
9. 
   Аудитория на 50 мест
   
10. 
    Гардероб
    

2.Выбор параметров наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п.2.14.[1], а именно: для холодного периода – по параметрам Б, для теплого – по параметрам А.

В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при температуре 8⁰С и энтальпии I=22,5 кДж/кг._св.

Все данные сводим в табл. 3.1

Таблица 3.1

3.Расчет параметров внутреннего воздуха

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п.2.1.[1] по данным прил. 1[1].

В теплый период года температура притока t_п^т = t_н^{т (л)}, t_п^т =21,7 С, t_рз =t_п^т +3С=24,7 С

В холодный и переходный периоды : t_п = t_рз - t, С,

где t_рз принимается по прил. 1[1], t_рз=20 С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем t равным 5С.

t_пр^хп =20-5=15 С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

t_уд = t_рз +grad t(H-h_рз), где:

t_рз - температура воздуха в рабочей зоне, С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства.

г. Томск:

grad t^т = 0,5 С/м

grad t^хп = 0,1 С/м

t_уд^т = 24,7+0,5*(7,35-2)=27,38 С

t_уд^хп =20+0,1*(7,35-2)=20,54 С

Результаты сводим в табл. 4.1
Расчетные параметры внутреннего воздуха

Таблица 4.1

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение

В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.

4.1. Расчет теплопоступлений

4.1.1. Теплопоступления от людей

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин – они работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:

n_м, n_ж – число мужчин и женщин в помещении.

Теплый период:

t_рз^т=24,7 С, q=145 Вт/чел

Q_л^т=145*130+70*145*0,85=27473 Вт

Холодный период:

t_рз^хп=20 С, q=151 Вт/чел

Q_л^хп=151*130+70*151*0,85=28615 Вт

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

Q_осв, Вт, определяем по формуле:

E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]

F - площадь освещенной поверхности, м²;

q_осв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м²/лк), определяется по табл. 2.4.[6]

_осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]

E=300 лк; F=247 м²; q_осв=0,55; _осв =0,108

Q_осв=300*247*0,55*0,108=4402 Вт

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

где: q_вп, q_вр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

F_ост – площадь остекления одинаковой направленности, м², рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания.

_сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

К_ак – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К₀ – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К₀ – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К₂ – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.
F_{ост. з}=4*21=84 м²

F_{ост .в}=1,5*17=25,5 м²

_сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани _сз=0,4

К_ак=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства

г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при =80-90%; К₂=0,9

По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К₁=0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К₁=1,6.

Теплопоступления через остекление

Таблица 5.1

Часы	Теплопоступления через остекление, Qост, Вт
	Запад	Юг
1	2	3
9-10	56*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1016	(378+91)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=6027
10-11	58*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1052	(193+76)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=3457
11-12	63*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1143	(37+67)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=1336
12-13	(37+67) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=1887	63*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=810
13-14	(193+76) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=4881	58*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=745
14-15	(378+91) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=8510	56*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=720
15-16	(504+114) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11213	55*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=707
16-17	(547+122) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=12138	48*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=617
17-18	(523+115) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11576	43*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=553
18-19	(423+74) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=9018	30*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=900

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:

t_н – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, С;

R_н – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м²*к/Вт;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

I_ср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м²;

t_в – температура воздуха, удаляемого из помещения, С;

 – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений;

К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

А_в – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, С

R_в – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м²*К/Вт;

F – площадь покрытия, м².
Из задания R₀=0,96 м²*К/Вт

По табл. 1.5 [5] t_н=18,1 С

R_н определяется по формуле:

, где:

 – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период,  = 3,7 м/с

 =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])

Из табл. 4.1 данного КП t_уд^Т=27,38 С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, С, определим по формуле:

 - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, С

А_tн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, С

I_max – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.

0,5* А_tн = 11 – приложение 7 [1]

I_max = 837 Вт/м² – таблица 1.19[5]

I_ср = 329 Вт/м² – таблица 1.19[5]

А_в = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837-329))=0,9 С

R_в = 1/_в=1/8,7=0,115 м²*К/Вт

F = 247 м²

В формуле для Q_n все величины постоянные, кроме  - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения  для заданного периода времени по часам находим Z_max .

Z_max = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента  принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

Значение коэффициента  сводим в таблицу 5.2

Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3
Таблица 5.2

Значение коэффициента 

Теплопоступления через покрытие

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Таблица 5.4

Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Q_ср=11729 Вт в период с 16 до 17 часов.

Q_п^т=27478+0+11729=39207 Вт

Q_п^п=28614+4402+0,5*11729=38881 Вт

Q_п^х=28614+4402+0=33016 Вт

4.2. Расчет влаговыделений в помещении

Поступление влаги от людей, W_вл, г/ч, определяется по формуле:

где: n_л – количество людей, выполняющих работу данной тяжести;

w_вл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.24[5]
Для теплого периода года, t_р.з.=24,7С

w_вл=115 г/ч*чел

W_вл^т = 130*115+70*115*0,85=21792,5 г/ч

Для холодного и переходного периодов года, t_р.з.=20 С

w_вл=75 г/ч*чел

W_вл^т = 130*75+70*75*0,85=14212,5 г/ч

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей

Количество СО₂, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:

где n_л – количество людей, находящихся в помещении, чел;

m_CO2 – удельное выделение СО₂ одним человеком, определяется по таблице VII.1 [3]

Взрослый человек при легкой работе выделяет m_CO2 =25 г/ч*чел. Тогда

4.4. Составление сводной таблицы вредностей

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.

Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5

Таблица 5.5.

Количество выделяющихся вредностей.

5. Расчет воздухообменов

1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха

2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности.

3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности

Определяется по формуле:

V_P – расчетный бьем помещения, м³.

По табл. 7.7 [2] К_Pmin = 1 1/ч

V_P =F_n*6;

V_P =247*6=1729 м³.
L=1729*1=1729 м³/ч

5.2. Воздухообмен по людям

Определяется по формуле:

n_Л – количество людей в помещении.

По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, l_Л = 60 м³/ч*чел.
L = 200*60=12000 м³/ч

5.3. Воздухообмен по углекислому газу.

Определяется по формуле:

У_ПДК – предельно-допустимая концентрация СО₂ в воздухе, г/м³, при долговременном пребывании У_ПДК = 3,45 г/м³_.

У_П – содержание газа в приточном воздухе, г/м³_, У_П=0,5 г/м³

М_СО2=4738 г/ч

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.П (t_H=21,7С; I_H=49 кДж/кг._св),

характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).

Проводим изотермы внутреннего воздуха t_В=t_Р.З.=24,7С и удаляемого воздуха t_У.Д.=27,4С

Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:
, кДж/кг._вл
Q_П – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП

W_ВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП

E=3,6*39207/21,793=6477 кДж/кг вл.
Точки пересечения луча процесса и изотерм t_В,t_У.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.
Воздухообмен по избыткам тепла:

, м³/ч

Воздухообмен по избыткам влаги:

I_УД=56,5 кДж/кг._св.

I_П=49 кДЖ/кг._св.

d_УД=12,1 г/кг._св.

d_П=11 г/кг._св.
По избыткам тепла:

L_П=3,6*39207/(1,2*(56,5-49))=15683 м³/ч

L_П=21793/1,2*(12,1-11)=16509 м³/ч

В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги

L_П=16509 м³/ч

Рис. 1 Теплый период года

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=8С, I_Н=22,5 кДж/кг._св) строим точку Н (рис.2).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

L_Нmin=L_Н (по людям)

L_{Н кр min}=К_Рmin*V_Р

L_{Н кр min}=1729 м³/ч

L_Нmin=12000 м³/ч

d_НУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

d_УД=d_Н+d_НУ=5,5+0,9=6,4 г/кг.св.

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:
, кДж/кг. _вл.
Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, G_P, определяем:
G_{n min}=L_{n min}*1.2=14400 кг/час

G_P=(4.6/2-1)*G_{n min}=1.3*14400=18720 кг/час

L_n=G_n/=15600 м³/ч

Рис. 2 Переходный период года

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=-40С, I_Н=-40,2 кДж/кг св) строим точку Н (рис.3).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

L_Нmin=L_Н (по людям)

L_Нmin=12000 м³/ч

d_НУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

d_УД=d_Н+d_НУ=0,2+0,9=1,1 г/кг.св.

Проводим изотермы t_УД=20,54 С, t_В=t_Р.З.=20 С, t_Н=15 С,

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

G_Н=G_Р+G_{n min}=14400+6891=21291 кг/час

L_n=G_n /=17743 м³/ч
Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.
Таблица 6.1

Выбор воздухообмена в аудитории

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания

Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.

Результаты расчета сводим в табл. 6.2

Таблица 6.2

Дисбаланс равен 301 м³/ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)

6.Расчет воздухораспределения.

Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги.

Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т.к Н_П>4m, то IV схема. (рис.5.1г).

Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.

Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей F_n. z=F/F_n.

Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель,

L₀=L_СУМ/Z; где

L_СУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны.

L₀=17743/10=1774 м³/ч

На основании полученной подачи L₀ по табл. 5.17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:

Х_П=Н_П-h_ПОТ-h_ПЛ-h_РЗ

Х_П=7,4-1-0,5-0,3=4,6 м

м₁=0,8; n₁=0,65 – по таблице 5.18[4]

F₀=L₀/3600*5=1774/3600*5=0.085 м²
Принимаем ВДШ-4, F₀=0,13 м²
Значения коефициентов:

К_С=0,25; т.к.

К_ВЗ=1; т.к l/X_n=5,5/4,6=1,2

К_Н=1,0; т.к A_r – не ограничен.

что удовлетворяет условиям, т.е. < 1C

7.Аэродинамический расчет воздуховодов

Его проводят с целью определения размеров поперечного сечения участков сети. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери давления определяют выбор вентилятора. В этом случае подбор размеров поперечного сечения воздуховодов проводят по допустимым скоростям движения воздуха.

Потери давления Р, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по формуле:
Р=Rl+Z
где R – удельные потери давления на 1м воздуховода, Па/мБ определяются по табл.12.17 [4]
-коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода, определяем по табл. 12.14 [4]
Z-потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяем по формуле:

Z=Pg,
Где Pg – динамическое давление воздуха на участке, Па, определяем по табл. 12.17 [4]

Аэродинамический расчет состоит их 2 этапов:

1) расчета участков основного направления;

2) увязка ответвлений.

1. 
   Определяем нашрузки расчетных участков, характеризующихся постоянством расхода воздуха;
   
2. 
   Выбираем основное направление, для чего выявляем наиболее протяженную цепь участков;
   
3. 
   Нумеруем участки магистрали и ответвлений, начиная с участка, наиболее удаленного с наибольшим расходом.
   
4. 
   Размеры сечения воздуховода определяем по формуле
   

где L –расход воздуха на участке, м³/ч

_р­- рекомендуемая скорость движения воздуха м/с, определяем по табл. 11.3 [3]

5. 
   Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и расчитываем фактическую скорость воздуха:
   

6. 
   Определяем R,Pg по табл. 12.17 [4].
   
7. 
   Определяем коэффициенты местных сопротивлений.
   
8. 
   Общие потери давления в системе равны сумме потерь давления в воздуховодах по магистрали и в вентиляционном оборужовании:
   

9. 
   Методика расчета ответвлений аналогична.
   

После их расчета проводят неувязку.

Результаты аэродинамического расчета воздуховодов сводим в табл 8.1.

Расчет естественной вентиляции

Pg=g*h(_н-_в)=9.81*4.7(1.27-1.2)=3.25 Па

Участок №1

Решетка =2

Боковой вход =0.6

Отвод 90⁰ =0.37
Участок №2

Тройник =0.25

Тройник =0.85

Зонт =01.15

Невязка=(Р_отв5+6 - Р_{уч.м. 1+2+3})/Р_{уч.ш. 1+2+3}*100%=

=(2.35-2.177)/2.177*100%=7.9% < 15% - условие выполнено
Невязка=(Р_отв7 - Р_{уч.м. 1+2})/Р_{уч.м. 1+2}*100%=

=(1.4-1.534)/1.534*100%=-8.7% > -15% - условие выполнено

8.Выбор решеток

Таблица 9.1

9.Расчет калорифера

Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха t_н=-25С до температуры на 11.5 25С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т.е. до t_н=15-1=14С

Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м³/ч.

Подбираем калорифер по следующей методике:

1. 
   Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя =8 кг/(м²с)
   
2. 
   Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки.
   

где Ln – расход нагреваемого воздуха, м³/ч

_н – плотность воздуха, кг/м³

f_ку^ор=21377*1.332/(3600*10)=0.79 м²

3. 
   По f_ку^ор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого:
   

4. 
   Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху:
   

5. 
   Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.
   

6. 
   Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:
   

7. 
   Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.
   

W=(164021*3.6)/4.19*1000*(130-70)=2.82 m³/ч

8. 
   Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.
   

=2.82/(3600*0.001159*3)=0.23, m/c

9. 
   По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи
   

10. 
    Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки
    

F_ку^тр=164021/(33.5*(130+70/2)-(15-8/2))=50.73 м²

11. 
    N_k=F_ку^тр/F_ку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт
    
12. 
    Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху
    

13. 
    Определяем запас поверхности нагрева
    

Запас=(15.86-50.73)/50.73=15% <=20%

Условие выполнено

14. 
    Определим аэродинамическое сопротивление калориферной установки по табл. 4.40 [5]
    

10.Подбор фильтров

В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется путем предотвращения попадания её извне и удаление пыли, образующейся в самих помещениях.

Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах. Плдберем фильтры для очистки приточного воздуха.

1. 
   Целью очистки воздуха в аудитории принимаем защиту находящихся там людей от пыли. Степень очистки в этом случае равна _тр=0,60,85
   
2. 
   По табл. 4.1 [4] выбираем класс фильтра – III, по табл. 4.2 [4] вид фильтра смоченный, тип – волокнистый, наименование – ячейковый ФяУ, рекомендуемая воздушная нагрузка на входное сечение 9000 м³/ч
   
3. 
   Рассчитываем требуемую площадь фильтрации:
   

где Ln – колличество приточного воздуха, м³/ч

F_ф^тр=15634/9000=1.74 м²

4. 
   Определяем необходимое колличество ячеек:
   

где f_я – площадь ячейки, 0.22 м²

n_я=1.74/0.22=7.9 м²

Принимаем 9 шт.

5. 
   Находим действительную площадь фильтрации:
   

6. 
   Определяем действительную воздушную нагрузку:
   

7. 
   Зная действительную воздушную нагрузку и выбранный тип фильтра, по номограмме 4.3 [4] выбираем начальное сопротивление:
   

8. 
   Из табл. 4.2. [4] знаем, что сопротивление фильтра при запылении может увеличиваться в 3 раза и по номограмме 4.4 [4] находим массу уловленной пыли m₀, г/м²:
   

m₀=480 г/м²

9. 
   По номограмме 4.4 [4] при m₀=480 г/м² 1-_оч=0.13 => _оч=0.87
   

10. 
    Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м² площади фильтрации в течении 1 часа.
    

11. 
    Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:
    

12. 
    Рассчитаем сопротивление фильтра:
    

11.Подбор вентиляторных установок

Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4].

Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.
Для П1 – ВЦ4-75 №10

E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт

L=25000 м³/ч; Pв=550 Па
Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук)

n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт

L=7030 м³/ч; Pст=265 Па
Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2.5

E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт

L=800 м³/ч; Pв=120 Па

12.Аккустический расчет

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.

1. 
   По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:
   

Для аудитории ПС=35, А=40дБ.

По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления L_доп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.

L_доп¹²⁵=52Дб L_доп²⁵⁰=45Дб

2. 
   Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:
   

L=L_{в окт} + 10lg*(Ф/4x²_n+4Ф/В),

x_n – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м

L_{в окт} – октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ

L_{в окт} =L_{р общ} - L₁+L₂

L₁ – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 [4]

L₁¹²⁵=7Дб L₁²⁵⁰=5Дб

L₂ – поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4]

L₂¹²⁵=3Дб L₂²⁵⁰=0.5Дб
L_{р общ} =+10lg Q + 25 lg H + 

 - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 [4]

 =41 дБ

Н – полное давление вентилятора, кгс/м²

 - поправка на режим работы, дБ

=0 Q=3600 м³/ч Н=550 кгс/м²

L_{р общ} =41+10lg(25000/3600)+25lg(550/9.8)=93.14 дБ
L¹²⁵_{в окт} =93.14-7+3=89.14 дБ

L²⁵⁰_{в окт} =93.14-5+0,5=87.64 дБ

L²⁵⁰_р =87.64+10lg(1/4*3.14*4.6)=70.02 дБ

3. 
   Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:
   

m=0
L¹²⁵_{эл.сети}=71.52-52-12.83+5=11.69 дБ

L²⁵⁰_{эл.сети}=70.02-45-18.68+5=11.34 дБ
4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:
f^ш_ор=L/3600*_доп=25000/3600*6=1.157 дБ

5. 
   По табл. 17.17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:
   

Принимаем шумоглушитель пластинчатый

f_g=1.2 м² Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м
Снижение шума L¹²⁵=12дБ L²⁵⁰=20дБ

g=5.79 м/с

13.Список используемой литературы

1. 
   СниП 2.04.05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”
   
2. 
   Р.В. Щекин “Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции” часть 2
   
3. 
   В.Н. Богославский “Отопление и вентиляция” часть 2
   
4. 
   И.Р. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”
   
5. 
   Р.В. русланов “Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий”
   
6. 
   В.П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции”
   
7. 
   О.Д. Волков “Проектирование вентиляции промышленного здания”